某超臨界CFB機組，鍋爐為超臨界CFB燃燒方式直流鍋爐，一次中間再熱，雙布風(fēng)板單爐膛、H型布置、平衡通風(fēng)，露天布置。鍋爐由主循環(huán)回路，豎井煙道、尾部煙道3部分組成，整體呈左右對稱布置，支吊在鍋爐鋼架上。采用外置式換熱器調(diào)節(jié)爐膛床溫及再熱蒸汽溫度，采用高溫冷卻式旋風(fēng)分離器進行氣固分離。鍋爐設(shè)置4條給煤線，每條給煤線設(shè)置一臺稱重皮帶給煤機和一臺刮板給煤機，每臺刮板給煤機上開有3個落煤口。12個給煤口分別設(shè)置在鍋爐6個回料器返料支腿和6個外置床返料灰道上(如圖1所示)。

1 現(xiàn)象概述

2015年2月某日，機組負荷330MW，C給煤皮帶檢修。11：00，檢修過程中就地啟動C給煤皮帶試轉(zhuǎn)，11：01煤量控制跳為手動，鍋爐主控跳為手動。11：02總煤量、煤質(zhì)修正系數(shù)、鍋爐熱值均變?yōu)閴狞c，鍋爐主控失效。11：05一次風(fēng)調(diào)門及一次風(fēng)機進口擋板由自動跳為手動，左右側(cè)一次風(fēng)量偏差增大，爐膛左右側(cè)床壓偏差快速增加，鍋爐開始翻床，機組床溫、汽溫等參數(shù)大幅波動。操作員立即手動調(diào)整一次風(fēng)量、風(fēng)壓，控制床壓偏差繼續(xù)擴大。偏差最大時，左側(cè)一次風(fēng)量432kNM3/h，右側(cè)116kNM3/h，床壓左側(cè)9.5kPa，右側(cè)24kPa，調(diào)整后風(fēng)量、床壓偏差逐漸減小，11：20一次風(fēng)量，床壓恢復(fù)正常，機組參數(shù)逐漸恢復(fù)正常。

2 鍋爐熱值變壞點、鍋爐主控失效原因分析

正常情況下給煤皮帶停電檢修時，給煤量指令為0，給煤流量反饋輸出為壞點。當(dāng)反饋為壞點時，給煤線流量信號自動切換為給煤指令值作為信號輸出。C線停運時，其給煤量指令為0，給煤線流量反饋輸出也為0。因此，平時停電檢修給煤線，并不會造成鍋爐實時總給煤量計算錯誤，相關(guān)控制邏輯(如圖2所示)。

當(dāng)日11∶00當(dāng)C給煤線檢修時就地試轉(zhuǎn)時，C給煤皮帶送電后反饋顯示為0，為一個壞點，此時給煤量輸出即切換為C皮帶給煤機指令值即0t/h。啟動C線后，給煤指令自動變?yōu)?0t/h作為啟動初始指令。此時，C線給煤量輸出為10t/h，參與鍋爐給煤量計算。

C給皮帶啟動5s后，給煤指令值由10t/h降為0，同時變成一個壞點，在此時C給煤線指令、反饋都變成壞點。C給煤機給煤量指令信號并沒有品質(zhì)判斷，變成壞點后直接輸出，參與給煤量計算。

這使得CD給煤線給煤量計算隨之出現(xiàn)錯誤。CD給煤線主控由自動跳為手動，鍋爐主控也隨之跳為手動。11∶02，鍋爐總煤量也變?yōu)榱藟狞c。鍋爐總煤量監(jiān)視失去準(zhǔn)確性。11∶05操作員解除AB給煤線自動，手動調(diào)整AB、CD線給煤量，以保證給煤準(zhǔn)確性。

在AB、CD給煤線主控均手動情況下，鍋爐熱值由當(dāng)前負荷指令計算值切換為總煤量計算值。此時，鍋爐總煤量是一個壞點，這使得鍋爐熱值輸出這時也變成一個壞點。鍋爐熱值直接參與一次風(fēng)調(diào)門流量自動控制，因此4s后兩個一次風(fēng)門自動控制失效，跳為手動控制，兩側(cè)風(fēng)量、床壓開始出現(xiàn)偏差。

由以上分析可知，C給煤線給煤指令值變成一個壞點，向鍋爐總煤量、鍋爐熱值等上級邏輯運算層層傳遞，參與到總煤量、鍋爐熱值計算中，使得總煤量、鍋爐熱值變?yōu)榱藟狞c，這導(dǎo)致鍋爐主控失效，也導(dǎo)致了一次風(fēng)調(diào)門自動控制失效。

3 鍋爐翻床分析

鍋爐主控失效前，一次風(fēng)量調(diào)節(jié)門自動控制投入良好。爐膛左側(cè)床壓14kPa，風(fēng)量245kNM3/h，右側(cè)16kPa風(fēng)量246kNM3/h，爐膛左右側(cè)兩個一次風(fēng)量調(diào)門自動控制鍋爐兩側(cè)床壓及風(fēng)量的穩(wěn)定。

鍋爐熱值變?yōu)閴狞c時，左右兩個一次風(fēng)門跳為手動控制，兩側(cè)床壓和風(fēng)量失去自動平衡能力，左側(cè)爐膛床壓低、相對阻力小，風(fēng)量逐漸增大，使得床料吹向右側(cè)。這進一步增大了兩側(cè)床壓差，進而使得左側(cè)風(fēng)量快速增大，右側(cè)風(fēng)量減小。兩側(cè)床壓出現(xiàn)交叉波動，鍋爐翻床現(xiàn)象隨即出現(xiàn)，機組床溫、汽溫等運行參數(shù)發(fā)生大幅波動。

鍋爐左右側(cè)偏差最大時，左側(cè)一次風(fēng)量432kNM3/h、床壓9.5kPa，右側(cè)116kNM3/h、床壓24kPa。鍋爐翻床現(xiàn)象出現(xiàn)后，操作員立即手動操作提高一次風(fēng)壓，同時減小左側(cè)一次風(fēng)量，增加右側(cè)一次風(fēng)量，加強參數(shù)控制，兩側(cè)床壓偏差得到控制。經(jīng)處理，兩側(cè)風(fēng)量、床壓偏差逐漸減小，恢復(fù)正常。調(diào)節(jié)過程中一次風(fēng)壓最高達到到25.5kPa，接近風(fēng)機額定壓頭。

4 優(yōu)化措施及對策

優(yōu)化給煤線計算邏輯，增加測點品質(zhì)判斷，屏蔽給煤量壞點參與煤量、鍋爐熱值邏輯計算，優(yōu)化后的給煤量計算邏輯中，若給煤量反饋、指令皆變?yōu)閴狞c，則該給煤線煤量輸出值切換為上一時刻給煤量的指令值。避免因某條給煤線測量壞點參與鍋爐熱值計算導(dǎo)致鍋爐主控失效引發(fā)其他后果。優(yōu)化改造后的給煤量控制邏輯如圖3所示。

當(dāng)出現(xiàn)類似情況時，若一次風(fēng)量調(diào)門跳為手動

控制，操作員必須嚴密監(jiān)視爐膛兩側(cè)風(fēng)量、床壓的變化趨勢，若偏差擴大，應(yīng)立即手動調(diào)整，及時提高一次風(fēng)壓，防止風(fēng)量、床壓偏差發(fā)散擴大造成鍋爐翻床。處理過程中應(yīng)加強風(fēng)道膨脹節(jié)檢查，加強對爐膛床溫監(jiān)視，加強中間點過熱度、汽溫調(diào)整，防止?fàn)t膛結(jié)焦和受熱面金屬超溫。

文獻信息

鄔萬竹. 超臨界CFB鍋爐主控失效及鍋爐翻床原因分析及對策[J]. 內(nèi)蒙古科技與經(jīng)濟,2016,19:76-77.

原標(biāo)題:超臨界CFB鍋爐主控失效及鍋爐翻床原因分析及對策